瑞爾論文
陶瓷杯爐缸內(nèi)襯在沙鋼5800m3高爐的應(yīng)用效果
特大型高爐，陶瓷杯，炭磚，長(zhǎng)壽劉儉 王衛(wèi)東 方音 （江蘇沙鋼集團(tuán)有限公司）
徐瑞圖 何汝生（北京瑞爾非金屬材料有限公司）
摘 要 沙鋼5800m3高爐采用了整體式陶瓷杯、優(yōu)質(zhì)炭磚內(nèi)襯等長(zhǎng)壽結(jié)構(gòu)爐襯，投產(chǎn)1年多的實(shí)踐表明，整體式陶瓷杯有效地發(fā)揮了“隔離”作用，爐底爐缸的炭磚得到了充分的保護(hù)，陶瓷墊下沿的溫度一直穩(wěn)定在約500℃，而陶瓷杯側(cè)壁冷面溫度則保持在約300℃以內(nèi)。
Application Result of Ceramic Cup Lining at 5800m3 Blast Furnace Hearth of Shagang
LIU Jian WANG Wei-dong FANG Yin (JiangSu Shagang Group Co.，Ltd)
XU Rui-tu HE RU-sheng(Real Nonmetallic Materials Co.，Ltd)
Abstract The 5800m3 blast furnace of shagang is applied with integrated ceramic cup lining and high quality carbon bricks which have long campaign nature,operation of over one year after startup reveals the integrated ceramic cup lining properly functions as “insulator”and can sufficiently protect the carbon bricks at furnace hearth and bottom.The temperature at bottom edge of ceramic pad stably can keep at zbout 500℃ and the cold face of cup side wall can keep within 300℃.
Key words super large sided blast furnace ceramic cup carbon brick long campaign
沙鋼5800m3高爐工程是由沙鋼自主建設(shè)、中冶南方工程技術(shù)有限公司總體設(shè)計(jì)的現(xiàn)代化特大型高爐，北京瑞爾非金屬材料有限公司對(duì)爐底爐缸的長(zhǎng)壽內(nèi)襯進(jìn)行成套設(shè)計(jì)與集成供貨。高爐的爐缸直徑為15300mm，設(shè)有3個(gè)鐵口和40個(gè)風(fēng)口，78根鋼管組成的爐底冷卻裝置位于爐底封板之上，爐缸1段和鐵口四周為鑄銅冷卻壁，采用了冷卻強(qiáng)度高、運(yùn)行費(fèi)用低的聯(lián)合全軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)（總水量5660m3/h）[1]，爐底、爐缸為優(yōu)質(zhì)炭磚配加整體式陶瓷杯的復(fù)合內(nèi)襯。
1 生產(chǎn)情況
5800m3高爐投產(chǎn)以來(lái)，在2010年2月中旬之前的生產(chǎn)初期，高爐主要生產(chǎn)指標(biāo)隨生產(chǎn)進(jìn)程逐漸攀升，順利完成了系統(tǒng)磨合、操作適應(yīng)的投產(chǎn)期。休風(fēng)期間和高爐復(fù)風(fēng)時(shí)，陶瓷杯的保溫功效保證了爐缸具有充沛的物理熱，順利復(fù)風(fēng)冶煉，高爐生產(chǎn)逐漸轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)期，各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)迅速飆升，并一直保持在先進(jìn)水平，處于持續(xù)穩(wěn)定的高強(qiáng)度冶煉，利用系數(shù)最高達(dá)到了2.422，爐頂壓力最高達(dá)到了279KPa，煤比最高達(dá)到了176kg/t,燃料比最低為482 kg/t，熱風(fēng)溫度最高達(dá)到了1270℃。截至2010年12月中上旬，5800m3高爐平均利用系數(shù)為2.272，平均爐頂壓力為278 KPa，平均煤比為160 kg/t，平均燃料比為508 kg/t，熱風(fēng)溫度平均為1248℃。
2 爐底爐缸內(nèi)襯的選擇
高爐建設(shè)伊始，確定了5800m3高爐的設(shè)計(jì)壽命大于20年，配置了與此目標(biāo)相適應(yīng)的內(nèi)型、冷卻設(shè)備、冷卻系統(tǒng)等工藝技術(shù)和裝備。在爐底爐缸內(nèi)襯選擇上，針對(duì)爐底爐缸內(nèi)襯的破損機(jī)理，以內(nèi)襯材料的品質(zhì)、結(jié)構(gòu)特性、使用實(shí)效為研究重點(diǎn)，比較全面的分析了爐缸用不同炭磚時(shí)的破損原因、壽命實(shí)績(jī)、延長(zhǎng)炭磚有效工作時(shí)間的途徑與方法。在此基礎(chǔ)上，詳細(xì)研究了陶瓷杯對(duì)炭磚襯體的保護(hù)機(jī)理，如何進(jìn)一步提高陶瓷杯自身的生存能力，并因此延長(zhǎng)陶瓷杯對(duì)爐缸炭磚的有效保護(hù)周期等，認(rèn)為炭磚與冶煉高溫產(chǎn)物（主要是熔融鐵水）是否得到有效的“隔離”是爐缸內(nèi)襯獲得長(zhǎng)壽的核心。
對(duì)于全炭磚式的內(nèi)襯，在炭磚具有良好導(dǎo)熱性時(shí)，冷卻設(shè)備和冷卻系統(tǒng)具有足夠冷卻能力以及炭磚與冷卻介質(zhì)之間無(wú)事故熱阻時(shí)，炭磚前沿能夠存在“黏滯層”，此“黏滯層”既起到了炭磚和冶煉產(chǎn)物之間的“隔離”作用。但是，由于爐缸內(nèi)冶煉產(chǎn)物總在劇烈地運(yùn)動(dòng)，“黏滯層”雖然因溫度較低而流動(dòng)性較差，但仍然進(jìn)行著不停歇的替換、更新，炭磚所接觸的黏滯層成分也在不斷替換。因此，這種“黏滯層”實(shí)際上是一種“動(dòng)態(tài)黏滯層”，其穩(wěn)定性也受到冶煉強(qiáng)度的明顯影響，冶煉強(qiáng)度越高、爐況波動(dòng)越大時(shí)，它的穩(wěn)定性越差，或者說(shuō)黏滯層更新越快。“動(dòng)態(tài)黏滯層”的更新意味著與之接觸的炭磚面臨著反復(fù)直接接觸爐缸內(nèi)熔融鐵水的疊加破壞，這在某種意義上使得爐內(nèi)炭磚比遭受鐵水的連續(xù)破壞所處的工況條件還要惡劣。因此，爐缸用炭磚不但需要具有良好的熱導(dǎo)性，同時(shí)需要具有良好的抗鐵水、抗堿侵蝕能力等，具有高熱導(dǎo)性的石墨制品不宜用作高爐爐缸的炭質(zhì)工作層是煉鐵界的共識(shí)。
當(dāng)爐缸為陶瓷杯+炭磚的復(fù)合內(nèi)襯時(shí)，“隔離”功能由陶瓷杯實(shí)現(xiàn)。此時(shí)，不但陶瓷杯的低熱導(dǎo)性“隔離”了熱量向炭磚的傳遞，還將熔融鐵水、堿金屬等的機(jī)械、化學(xué)作用和炭磚“隔離”開(kāi)來(lái)，避免了炭磚受到由冶煉產(chǎn)物導(dǎo)致的機(jī)械、化學(xué)破壞。這種全方位的“隔離”功效是非動(dòng)態(tài)的，它不隨冶煉強(qiáng)度的高低、爐況的波動(dòng)而變動(dòng)，除非陶瓷杯出現(xiàn)滲漏、垮塌或者剩余厚度不足。此時(shí)，炭磚襯體最重要的功能是保持良好的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和傳熱能力，使前沿的陶瓷杯能夠得到整體性的結(jié)構(gòu)支撐和盡可能的低溫，以延長(zhǎng)陶瓷杯的使用時(shí)間。在陶瓷杯失去“隔離”功效的爐役后期時(shí)，炭磚內(nèi)襯進(jìn)入等同于全炭?jī)?nèi)襯時(shí)相同的狀態(tài)，依靠高熱導(dǎo)性、良好抗侵蝕能力等繼續(xù)使得高爐處于安全工作狀態(tài)。
上述可見(jiàn)，無(wú)論是全炭磚內(nèi)襯或者陶瓷杯+炭磚的復(fù)合內(nèi)襯，對(duì)炭磚的技術(shù)性需求是完全相同的，均需具有良好的熱導(dǎo)性、抗侵蝕能力等；炭磚的高熱導(dǎo)性在熱面形成的黏滯層為受到冶煉強(qiáng)度、爐況極大影響的“動(dòng)態(tài)黏滯層”，設(shè)置在炭磚熱面的陶瓷杯屬于受冶煉強(qiáng)度、爐況等影響影響較小的穩(wěn)態(tài)保護(hù)層。從保護(hù)機(jī)理等方面看，陶瓷杯+炭磚復(fù)合內(nèi)襯的整體壽命優(yōu)于全炭磚內(nèi)襯，且還具有爐缸物理熱充沛、鐵水溫度較高、有利于后續(xù)冶煉工藝等優(yōu)點(diǎn)。
需要特別強(qiáng)調(diào)的是，陶瓷杯的上述“隔離”功能并非僅僅是在炭磚熱面設(shè)置一層“陶瓷質(zhì)”耐火材料即能獲得。構(gòu)成陶瓷杯襯體的耐火制品應(yīng)該具有適應(yīng)爐缸物理、化學(xué)環(huán)境的技術(shù)品質(zhì)，包括：致密的組織結(jié)構(gòu)、適宜的機(jī)械強(qiáng)度和高溫體積穩(wěn)定性、盡量減少可形成低熔點(diǎn)化合物或易被熔融鐵水分解的化合物（如SiO2、Na2O、K2O、Fe2O3、SiC等）的含量。同時(shí)，具有上述品質(zhì)的耐火制品構(gòu)成的陶瓷杯砌體需要充分考慮砌體的穩(wěn)定性、熱效應(yīng)、密閉性等結(jié)構(gòu)要素，成為具有良好技術(shù)品質(zhì)的、具有持續(xù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和密閉性的炭磚保護(hù)層。
通過(guò)上述的主要研究、分析，5800m3高爐選擇了具有良好熱導(dǎo)性和抗侵蝕能力的優(yōu)質(zhì)炭磚、具有適宜物理化學(xué)性能和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、密閉性較好的整體式陶瓷杯聯(lián)合構(gòu)成的陶瓷杯炭磚復(fù)合內(nèi)襯（如圖1所示）。圖1所示陶瓷杯-炭磚爐缸內(nèi)襯中，爐底部位的上兩層炭磚為9RD-N超微孔炭磚，其下分別采用熱導(dǎo)性與超微孔炭磚逐次匹配的高熱導(dǎo)炭磚和石墨磚；爐缸側(cè)壁均采用9RD-N超微孔炭磚，炭磚與冷卻設(shè)備之間填充高熱導(dǎo)炭素?fù)v打料。爐底滿鋪炭磚之上采用RL70MLC莫來(lái)石質(zhì)雙向錯(cuò)臺(tái)環(huán)砌陶瓷墊，爐缸側(cè)壁采用CORANIT AL材質(zhì)的陶瓷杯壁，風(fēng)口區(qū)域采用RL89MNC剛玉質(zhì)組合磚。
上述陶瓷杯-炭磚內(nèi)襯中，各種炭磚均采用干砌，鐵口區(qū)域采用組合式結(jié)構(gòu)。陶瓷杯和風(fēng)口組合磚中采用了多項(xiàng)砌體穩(wěn)定、密閉結(jié)構(gòu)技術(shù)以及熱應(yīng)力松弛技術(shù)等。
3 陶瓷杯-炭磚內(nèi)襯的使用情況
3.1 磚襯測(cè)溫點(diǎn)布置概況
高爐建設(shè)時(shí)，為監(jiān)控爐底、爐缸磚襯的侵蝕情況，在爐底鋪滿炭磚和爐缸環(huán)形炭磚中共設(shè)置了12層、452個(gè)測(cè)溫點(diǎn)（不包括爐基3點(diǎn)）。其中，爐底滿鋪炭磚內(nèi)為4層、228點(diǎn)，爐缸環(huán)形炭磚內(nèi)為8層、224點(diǎn)，關(guān)鍵部位的測(cè)溫點(diǎn)布置如圖1所示。圖1中各層的A、B兩環(huán)基本在圓周上均勻分布，各環(huán)測(cè)溫點(diǎn)數(shù)均為14點(diǎn)。第4層、第5層A、B環(huán)的間距為600mm；第6層、第7層A、B環(huán)的間距為450mm；各層A環(huán)至本層炭磚冷面的距離為410～490mm。
3.2 關(guān)鍵部位磚襯溫度的分布
筆者收集了高爐投產(chǎn)以來(lái)爐底、爐缸襯磚中各層、各環(huán)、各點(diǎn)的實(shí)測(cè)溫度，圖2～6給出了第4層C環(huán)、第4層～第7層A、B環(huán)在2號(hào)鐵口下方兩側(cè)的測(cè)溫點(diǎn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，圖中分別標(biāo)識(shí)為4C、4A、4B等；圖7給出了第6層、第7A層、B環(huán)在1、3號(hào)鐵口之間測(cè)溫點(diǎn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，圖中分別標(biāo)識(shí)為6A1-3、6B1-3和7A1-3、7B1-3。
鐵口下方區(qū)域，即圖1中的第6層、第7層，一直是爐缸側(cè)壁的關(guān)鍵部位。根據(jù)第6層、第7層標(biāo)高位置上2號(hào)鐵口兩側(cè)的A、B環(huán)實(shí)測(cè)溫差，可得到同標(biāo)高的炭磚冷面（即冷卻壁熱面）和炭磚冷面（即陶瓷杯冷面）的溫度分布，如圖8所示。從圖2～8所示的位于“蒜頭”狀、鐵口以下兩側(cè)、鐵口之間部位的磚襯溫度，可以得出以下結(jié)論。
（1）高爐投產(chǎn)14個(gè)月（425天）以來(lái)，炭磚與陶瓷杯壁、陶瓷墊之間的界面溫度一直處于約500℃，即陶瓷杯的“隔離”性一直將“炭磚等溫脆化溫度”控制在炭磚之外，對(duì)炭磚提供了良好的隔熱保護(hù)。
（2）高爐投產(chǎn)之后的前三個(gè)月中，磚襯溫度波動(dòng)比較大。2010年3月之后，在高爐冶煉強(qiáng)度穩(wěn)步提高的過(guò)程中，磚襯溫度雖仍存在波動(dòng)，但總體波動(dòng)幅度已較開(kāi)爐初期大幅降低。尤其在2010年5月之后，在高強(qiáng)度的穩(wěn)定生產(chǎn)情況下，襯磚溫度保持了較好的穩(wěn)定性。第4層、第5層的爐內(nèi)側(cè)溫度基本穩(wěn)定，月200℃，第6層250～270℃、第7層約300℃，第7層位置的炭磚熱面溫度穩(wěn)定保持在約470℃。此結(jié)果一方面說(shuō)明高爐操作中的圓周爐況保持了較好的均勻性，另一方面同時(shí)說(shuō)明當(dāng)初設(shè)計(jì)選擇的爐缸襯磚無(wú)向內(nèi)“鼓凸”的平滑形式的均勻性效果，爐缸襯磚無(wú)局部侵蝕過(guò)快的現(xiàn)象。
（3）高爐投產(chǎn)后，爐缸襯磚溫度的上升速率表現(xiàn)為先快后慢的“初始期”、其后的“準(zhǔn)停滯期”之特征。初始期時(shí)，襯磚溫度在爐溫、冶煉產(chǎn)物、冶煉強(qiáng)度、系統(tǒng)響應(yīng)等因素綜合影響下的上升速率不是單純地磚襯侵蝕速率。進(jìn)入“準(zhǔn)停滯”期后，冶煉產(chǎn)物、爐溫、冷卻系統(tǒng)等基本穩(wěn)定，此階段的磚襯溫度上升速率可視為與磚襯厚度直接相關(guān)。結(jié)合5800m3高爐投產(chǎn)后生產(chǎn)情況、相關(guān)工藝設(shè)施的狀態(tài)等，可以認(rèn)為本高爐的“初始”期大致為高爐投產(chǎn)后的2-3個(gè)月，然后逐漸進(jìn)入“準(zhǔn)停滯”期。
（4）圖2給出了“蒜頭狀”附近的陶瓷墊冷面在“初始期”和“準(zhǔn)停滯期”的溫升情況。從這些生產(chǎn)實(shí)際的溫度數(shù)據(jù)，可近似推測(cè)到此位置陶瓷墊在“準(zhǔn)停滯期”的溫升速率約為0.27℃/d、陶瓷墊侵蝕速率約為0.22mm/d。
（5）圖8給出了位于鐵口下方兩側(cè)的第6層、第7層的炭磚熱面溫度、冷面溫度情況。從此，可近似推測(cè)到對(duì)應(yīng)位置陶瓷杯壁在“準(zhǔn)停滯期”的溫升速率約為0.32℃/d、陶瓷杯壁侵蝕速率約為0.18mm/d。
4 結(jié)語(yǔ)
（1）優(yōu)質(zhì)炭磚砌筑的全炭材爐缸，炭磚熱面的黏滯層屬于“動(dòng)態(tài)黏滯層”，對(duì)炭磚具有保護(hù)作用?！皠?dòng)態(tài)黏滯層”對(duì)炭磚仍然存在著機(jī)械、化學(xué)和熱侵蝕，其侵蝕速率與冶煉強(qiáng)度、爐況等緊密相關(guān)。
（2）陶瓷杯、優(yōu)質(zhì)炭磚的復(fù)合爐襯中，在陶瓷杯具有良好“隔離”功能時(shí)，可對(duì)炭磚給予多方面的有效保護(hù)，保護(hù)效果與冶煉強(qiáng)度、爐況波動(dòng)的關(guān)聯(lián)性較全炭磚爐缸時(shí)弱。
（3）沙鋼5800m3高爐的整體式陶瓷杯、優(yōu)質(zhì)炭磚的爐缸內(nèi)襯，投產(chǎn)1年多的實(shí)際磚襯溫度表明，炭磚溫度一直被陶瓷杯控制在安全限界以下，表現(xiàn)出了良好的使用效果。
（4）分析5800m3高爐生產(chǎn)和磚襯溫度變化的實(shí)際情況，爐缸部位的磚襯溫度存在受諸多因素綜合影響的“初始期”和基本僅受磚襯厚度影響的“準(zhǔn)停滯期”，本高爐的“初始期”為2-3個(gè)月。
（5）據(jù)高爐投產(chǎn)以來(lái)的生產(chǎn)、磚襯溫度數(shù)據(jù)推測(cè)，“蒜頭”狀附近陶瓷墊在“準(zhǔn)停滯期”中的溫升速率約0.27℃/d、侵蝕速率約0.22mm/d；鐵口下方兩側(cè)陶瓷杯壁在“準(zhǔn)停滯期”中的溫升速率約0.32℃/d、侵蝕速率約0.18mm/d。
5 參考文獻(xiàn)
[1] 項(xiàng)明武，周強(qiáng)，張靈，沙鋼5800m3高爐工藝技術(shù)特點(diǎn)[J].煉鐵，2010,29（2）；1-6.